Под свариваемостью понимается способность стали данного химического состава давать при сварке тем или иным способом высококачественное сварное соединение без трещин, пор и прочих дефектов. От химического состава стали зависит ее структура и физические свойства, которые могут изменяться под влиянием нагрева и охлаждения металла при сварке. На свариваемость стали влияет содержание в ней углерода и легирующих элементов. Для предварительного суждения о свариваемости стали известного химического состава можно подсчитывать эквивалентное содержание углерода, пользуясь формулой
По признаку свариваемости все стали можно условно разделить на четыре группы:
1. Хорошо сваривающиеся у которых экв не более 0,25. Эти стали не дают трещин при сварке обычным способом, т. е. без предварительного и сопутствующего подогрева и последующей термообработки.
2. Удовлетворительно сваривающиеся, у которых С экв в пределах 0,25—0,35; они допускают сварку без появления трещин, только в нормальных производственных условиях, т. е. при окружающей температуре выше 0°С, отсутствии ветра и пр.
К этой же группе относят стали, нуждающиеся в предварительном подогреве или предварительной и последующей термообработке для предупреждения образования трещин при сварке в условиях, отличающихся от нормальных (при температуре ниже 0° С, ветре и др).
3. Ограниченно сваривающиеся, у которых С экв в пределах 0,35—0,45; они склонны к образованию трещин при сварке в обычных условиях. При сварке таких сталей необходима предварительная термообработка и подогрев. Большинство сталей этой группы подвергают термообработке и после сварки.
4. Плохо сваривающиеся, у которых С экв выше 0,45; такие стали склонны к образованию трещин при сварке.
Их можно соединять только с предварительной термообработкой, подогревом в процессе сварки и последующей термообработкой. Для металла небольшой толщины предельное значение С экв можно повысить до 0,55. Температура предварительного подогрева для низколегированных сталей в зависимости от величины С экв принимается следующей:
Предварительный подогрев замедляет охлаждение и предохраняет от появления холодных трещин при сварке.
Свариваемость стали определяют также различными пробами. С помощью проб устанавливают, не появляется ли при сварке данной стали хрупких структур в металле шва и околошовной зоне, способствующих образованию трещин.
Наиболее простой является технологическая проба, при которой к листу из испытуемой стали приваривают втавр односторонним угловым швом прямоугольную пластину (рис. 127, а). После остывания на спокойном воздухе пластину сбивают молотком, разрушая шов со стороны его вершины. Если будут обнаружены следы ранее образовавшихся трещин или разрушений в виде вырывов основного металла вблизи шва, то сталь является ограниченно сваривающейся и требует предварительного подогрева и последующей термообработки.
Склонность к образованию холодных трещин более толстой стали можно проверять пробой по способу Кировского завода (рис. 127, б, виг). В середине квадратного (130x130 мм) образца делается выточка диаметром 80 мм. Толщина а оставшейся части образца равняется 2, 4, 6 мм. В выточку наплавляют один или два валика (см. рис. 127, виг), охлаждая донышко снаружи воздухом или водой. Если при наплавке валика и охлаждении водой образец не дает трещин, сталь считается хорошо сваривающейся. Если трещины появляются при охлаждении водой, но не возникают при охлаждении на воздухе, то сталь считается удовлетворительно сваривающейся. Сталь считается ограниченно сваривающейся, если
ЭКВИВАЛЕНТ УГЛЕРОДА
При дуговой сварке углеродистых и низколегированных сталей затвердение зоны термического влияния (HAZ) основного металла обычно вызывается трансформацией аустенита в мартенсит, что происходит в результате быстрого остывания сварочного металла. Степень затвердения зависит от состава сплава и скорости остывания. Для углеродистых и низколегированных сталей влияние состава определяется с помощью установленного опытным путем эквивалента углерода (Ceq). Для определения Ceq, как правило, используется следующая формула, принятая Международным институтом сварки.
В Японии для оценки степени затвердеваемости углеродистых и низколегированных сталей обычно используется такая формула:
В этих формулах C и другие элементы сплава представлены в процентах по массе.
Как показано на Иллюстрации 1, максимальная твердость HAZ повышается по мере повышения Ceq, что подтверждает сильное и прямое воздействие углерода на твердость. Другие элементы сплава также влияют на твердость, но в меньшей степени. В целом, они влияют на способность сварных швов к затвердеванию.
Как показано на иллюстрации, максимальная твердость HAZ углеродистых или низколегированных сталей может быть определена по формуле Hmax = (666Ceq + 40) ± 40. Однако основное приложение данная концепции находит для определения не твердости, а минимальной температуры предварительного подогрева, необходимой для того, чтобы избежать формирования твердого мартенсита или микроструктуры с низкой пластичностью.
Такая микроструктура, наряду со сжатием сварочного шва и содержанием углерода в сварочном металле, может вызвать холодное растрескивание сварного шва. Как показано на Иллюстрации 2, образование подшовных трещин – холодных трещин, образующихся в HAZ, увеличивается по мере увеличения показателя Ceq.
По указанным выше причинам показатель Ceq iявлется индикатором, который может помочь определить степень затвердеваемости или свариваемости основного металла. Чем выше показатель Ceq, тем выше твердость и выше температура предварительного подогрева. Именно поэтому показатель Ceq может включаться в характеристики материалов и строительные нормативы для сварных конструкций, в качестве рекомендованного или обязательного норматива при выборе стали и ведении сварочных процедур.
» Источники «
Х.Судзуки и Х.Тамура. Металлургия сварки. Полный справочник сварки – Серия 1, Издательство Sanpo Publications Inc.
С.Ямамото Основы дуговой сварки и Инспекции. Издательство Shinko Welding Service Co., Ltd.
4. Епифанов, Г. И. Физика твердого тела: учеб. пособие для вузов. - М. : Высшая школа, 1965. - 276 с.
5. Алешин, Н. П. Ультразвуковая дефектоскопия: справ. пособие / Н. П. Алешин, В. Г. Лупачев. - Мн. : Высшая школа, 1987. - 271 с.
6. Ермолов, И. Н. Теория и практика ультразвукового контроля / И. Н. Ермолов. - М. : Машиностроение, 1981. - 240 с.
ЛОМОВА Ольга Станиславовна, кандидат технических наук, доцент (Россия), доцент кафедры «Нефтехимические технологии и оборудование».
Адрес для переписки: 190567@ mail.ru МОРГУНОВ Анатолий Павлович, доктор технических наук, профессор (Россия), заведующий кафедрой «Технология машиностроения».
Адрес для переписки: 644050, г. Омск, пр. Мира, 11, кафедра ТМ.
Статья поступила в редакцию 25.02.2015 г. © О. С. Ломова, А. П. Моргунов
УДК 621.791.011+669.14.018
Б. Е. ЛОПАЕВ Р. Р. ХИСМАТУЛИН И. И. КАГАРМАНОВ А. М. УСТЯН
Омский государственный технический университет
ОЦЕНКА СВАРИВАЕМОСТИ СТАЛЕЙ РАЗЛИЧНЫХ КЛАССОВ МЕТОДОМ ХИМИЧЕСКОГО ЭКВИВАЛЕНТА УГЛЕРОДА_
На основе расчета химического эквивалента углерода проведена оценка склонности углеродистых и легированных сталей к образованию холодных трещин, относящихся к понятию «свариваемость материалов».
Ключевые слова: химический эквивалент углерода, свариваемость, холодные трещины, мартенсит, локальная концентрация, инкубационный период.
Способность материалов образовывать сварное соединение определяется испытаниями на свариваемость.
Свариваемость (соединяемость) - свойство материала образовывать неразъемное соединение с требуемым качеством и уровнем физико-механических и функциональных свойств соединения как в процессе его получения, так и при эксплуатации изделия .
Основные признаки, характеризующие свариваемость сталей, - склонность к образованию трещин различного типа и механические свойства сварного соединения.
По свариваемости стали подразделяют на четыре группы: первая - хорошо сваривающиеся; вторая - удовлетворительно сваривающиеся; третья - ограниченно сваривающиеся; четвертая - плохо сваривающиеся стали .
К первой группе относятся стали, сварка которых может быть выполнена по обычной технологии, т.е. без подогрева до сварки и в процессе сварки и без последующей термообработки. Однако применение термообработки для снятия внутренних напряжений не исключается.
Ко второй группе относят стали, при сварке которых в нормальных производственных условиях трещин не образуется. В эту же группу входят стали, которые для предупреждения образования трещин нуждаются в предварительном подогреве, а также в предварительной и последующей термообработке.
К третьей группе относят стали, склонные в обычных условиях сварки к образованию трещин. При сварке их предварительно подвергают термообработке и подогревают. Кроме того, большинство сталей, входящих в эту группу, подвергают термообработке после сварки.
К четвертой группе относят стали, наиболее трудно поддающиеся сварке и склонные к образованию трещин. Эти стали свариваются ограниченно, поэтому сварку их выполняют с обязательной предварительной термообработкой, с подогревом в процессе сварки и последующей термообработкой.
При сварке углеродистых и легированных сталей свариваемость определяется испытаниями на склонность к образованию холодных трещин.
Известно, что холодные трещины возникают в металле зоны термического влияния при наличии трех условий: образования закалочных микроструктур (мартенсита); наличия диффузионного водорода и растягивающих напряжений .
Для оценки склонности металла к образованию холодных трещин используют понятие химического эквивалента углерода. В основу математического подхода к описанию химического эквивалента углерода было положено предположение, что свариваемость можно определить по показателю, определяющему, какое минимальное критическое время охлаждения необходимо, чтобы в металле шва образовалось 100 % мартенсита. Чем меньше подгото-
Химический состав исследуемых сталей, %
Марка стали С Б! Мп № Сг Мо Си
Низкоуглеродистые
Сталь Ст 3 сп 0,14-0,22 0,12-0,30 0,40-0,65 0,30 0,30 - 0,25
Сталь 20 0,17-0,24 0,17-0,37 0,35-0,65 0,30 <0,30 - 0,25
Сталь 20г 0,17-0,24 0,17-0,37 0,70-1,00 0,25 <0,25 - -
Сталь 15 0,12-0,19 0,17-0,37 0,35-0,65 0,30 0,30 - 0,30
Среднеуглеродистые
Сталь Ст 4 сп 0,18-0,27 0,12-0,30 0,40-0,70 - - - -
Сталь Ст 5 сп 0,28-0,37 0,15-0,35 0,50-0,80 - - - -
Сталь 25 0,22-0,30 0,17-0,37 0,50-0,80 - <0,25 - -
Сталь 40 0,37-0,45 0,17-0,37 0,50-0,81 - <0,25 - -
Низколегированные
15ХСНД 0,12-0,18 0,40-0,70 0,40-0,70 0,3-0,6 0,6-0,9 - 0,20-0,4
10Г2С1 £0,12 0,90-1,20 1,30- 1,65 £0,30 £0,30 - £0,30
20ХМ 0,15-0,25 0,17-0,37 0,40-0,70 - 0,8-1,1 0,40-0,60 -
10Г2Б £0,12 0,17-0,37 1,20-1,60 £0,30 £0,30 - £0,30
17ГС 0,14-0,20 0,40-0,60 1,0- 1,40 £0,30 £0,30 - £0,30
16Г2АФ 0,12-0,18 0,17-0,37 1,30-1,70 - - - -
Среднелегированные
12Х5МА 0,15 0,6 0,5 - 4,0-6,0 0,5-0,6 -
20Х2МА 0,18-0,24 0,17-0,37 0,30-0,70 0,3-0,7 2,1-2,4 0,25-0,35 -
30ХН2МФА 0,26-0,33 0,17-0,37 0,30-0,60 2,0-2,5 0,6-0,9 0,20-0,30 -
06НЗ 0,04-0,08 0,3 0,5 3,0-4,0 - - -
20ХГСА 0,17-0,23 0,90-1,20 0,80- 1,10 - 0,8-1,1 - -
30ХГСНА 0,27-0,34 0,90-1,20 1,00- 1,30 1,4-1,8 0,9-1,2 - -
вительного времени необходимо для образования 100 %-й мартенситной структуры (т.е. чем выше критическая скорость охлаждения), тем лучше свариваемость и выше сопротивление образованию холодных трещин. Это свидетельствует о том, что подготовительные процессы, связанные с образованием холодных трещин, имеют диффузионный характер, и напрямую связаны с перераспределением водорода в металле шва. В случае малого инкубационного периода (1 - 10 с) образования мартенсита водород быстро фиксируется в металле шва, однако его локальная концентрация оказывается не достаточной для инициирования образования холодных трещин. В случае длительного инкубационного периода образования мартенсита (1000 - 2000 с) времени оказывается вполне достаточно для охрупчивания свариваемого металла в результате действия водорода. При малом инкубационном периоде, но последующей длительной выдержке возможно постепенное перераспределение водорода, что и вызывает эффект замедленного разрушения.
Уравнение химического эквивалента углерода имеет вид :
СЕ м = С+--+--Мп+-№ +
Сг+--Мо +-Си,
где С, Мп и т.д. элементов, %.
концентрация химических
Оценка закаливаемости металла ЗТВ рассчитывается по уравнению:
1п(Мм) = А СЕм + В,
АМ - критическое время охлаждения от температуры от 800 до 500 °С, с.
При СЕм от 0,2 до 0,45 % стали обладают хорошей свариваемостью; при
СЕ м = 0,46 - 0,576 % - удовлетворительной; при СЕ м = 0,577 -0,782 % - ограниченной и при СЕ м = = 0,783-1,0 % - плохой свариваемостью .
Целью настоящей работы является определение свариваемости по химическому эквиваленту углерода некоторых низко- и среднеуглеродистых, низко-и среднелегированных сталей, химический состав которых приведен в табл. 1.
Расчеты СЕм и 1п(А^) приведены ниже, а графические зависимости 1п(А^) от СЕм представлены на рис. 1-4.
Расчет СЕм и 1п(А^) по уравнениям (1) и (2)
Низкоуглеродистые стали
Сталь Ст. 3 сп _ _ 0,12 0,40 0,30 0,30 0,25
38 6,0 12 1,8 9,1 1п(Ау = 11,26-0,427-3,51 = 1,29
для хорошо сваривающихся сталей: Ст. 3 сп, 20, 20Г, 15, Ст. 4 сп, 25, 06Н3
Рис. 2. Влияние СЕМ на 1п(Ау для удовлетворительно сваривающихся сталей: Ст. 5 сп, 15ХСНД, 10Г2С1, 10Г2Б, 17ГС, 16Г2АФ
Рис. 3. Влияние СЕМ на 1п(А(м) для ограниченно сваривающихся сталей: 40, 20ХГСА
се м = 0,17+017+035+030+025+025=0,422, % ;
М 38 6,0 12 1,8 9,1
1п(Ду = 11,26.0,42 -3,51 = 1,24
СЕ м = 0,17+0И+035+030+025+025=0,422, % ;
М 38 6,0 12 1,8 9,1
1п(Ду = 11,26.0,442 -3,51 = 1,46
^ 0,17 0,35 0,30 0,30 0,30 п лпг 0.
СЕм = 0,12+--+--+--+--+--=0,406 , % ; М 38 6,0 12 1,8 9,1
1п(Ду = 11,26.0,406 -3,51 = 1,06
У всех вышеперечисленных низкоуглеродистых сталей химический эквивалент углерода СЕМ <0,45, поэтому они относятся к хорошо сваривающимся сталям.
Рис. 4. Влияние СЕМ на 1п(А(м) для плохо сваривающихся сталей: 20ХМ, 12Х5МА, 20Х2МА, 30ХН2МФА, 30ХГСНА
Среднеуглеродистые стали Сталь Ст. 4 сп
СЕ м =0,27+030+070=0,394, % ; М 38 6,0
1п(ДМ) = 11,26.0,394 -3,51= 0,92
Оценка свариваемости сталей
Марка стали СЕм, % 1п(ЛГм) ЛГм, с Свариваемость
Низкоуглеродистые
Сталь Ст 3 сп 0,427 1,29 3,661 хорошая
Сталь 20 0,422 1,24 3,459 хорошая
Сталь 20г 0,442 1,46 4,331 хорошая
Сталь 15 0,406 1,06 2,889 хорошая
Среднеуглеродистые
Сталь Ст 4 сп 0,394 0,92 2,524 хорошая
Сталь Ст 5 сп 0,492 2,02 7,606 удовлетворительная
Сталь 25 0,429 1,32 3,743 хорошая
Сталь 40 0,626 3,53 34,398 ограниченная
Низколегированные
15ХСНД 0,575 2,96 19,375 удовлетворительная
10Г2С1 0,564 2,84 17,115 удовлетворительная
20ХМ 0,869 6,27 531,126 плохая
10Г2Б 0,529 2,44 11,542 удовлетворительная
17ГС 0,541 2,58 13,210 удовлетворительная
16Г2АФ 0,464 1,71 5,551 удовлетворительная
Среднелегированные
12Х5МА 3,842 39,75 1,833 1017 плохая
20Х2МА 1,534 11,98 160011,345 плохая
30ХН2МФА 0,899 6,61 743,969 плохая
06НЗ 0,402 1,01 2,762 хорошая
20ХГСА 0,771 5,17 176,09 ограниченная
30ХГСНА 1,076 8,42 4536,90 плохая
Сталь Ст. 5 сп
СЕм = 0,35 +035+080=0,492 , % ; м 38 6,0
1п(ЛМ) = 11,26-0,492 -3,51= 2,02
Сталь 10Г2С1
™ пш 0,9 1,3 0,30 0,30 0,30 %
СЕм = 0,10+--+--+--+--=0,564 , % м 38 6,0 12 1,8 9,1
1п(ЛМ) = 11,26-0,564 -3,51= 2,84
СЕ м = 0,22 +
Сталь 25 0,17 0,50 0,22
1п(Лу = 11,26-0,429 -3,51 = 1,32
Сталь 20ХМ
П10 0,17 0,40 0,8 0,40 п огп 0. СЕм = 0,18+--+--+--+--=0,869 , % ; м 38 6,0 1,8 2,3
1п(Лу = 11,26-0,869 -3,51= 6,27
0,17 0,50 0,25 --+-+-
1п(Лу = 11,26-0,626 -3,51= 3,53
У сталей Ст. 4 и 25 химический эквивалент углерода СЕм <0,45 %, и они относятся к хорошо сваривающимся сталям. У стали 40 СЕм = 0,626 %, поэтому ее можно отнести к ограниченно сваривающимся, сталь Сп. 5 СЕм = 0,492 %, поэтому она относится удовлетворительно сваривающимся сталям.
Низколегированные стали
СЕ м = 0,12 +
Сталь 15ХСНД 0,40 0,40 0,30 0,60 0,20
38 6,0 12 1,8 9,1 1п(Лу = 11,26-0,57 -3,51= 2,96
Сталь 10Г2Б
0,17 1,2 0,30 0,30 0,30 „ 10 +--+--+--+--=0 38 6,0 12 1,8 9,1
1п(Лу = 11,26-0,529-3,51=2,44
Сталь 17ГС 0,40 1,0 0,30 0,30 0,30
-+-■+--+--+--=0,541, %
38 6,0 12 1,8 9,1 1п(Лу = 11,26-0,541 -3,51= 2,58
Сталь 16Г2АФ
СЕ м = 0,18 + 037+165=0,464, % ; м 38 6,0
1п(Лу= АСЕм +В =11,26-0,464-3,51 = 1,71
Стали 10Г2С1, 10Г2Б, 17ГС, 15ХСД, 16Г2АФ относятся к удовлетворительно сваривающимся сталям, 20ХМ - к плохо сваривающимся сталям.
Среднелегированные стали
Сталь 12Х5МА
^ плг 0,6 0,5 6 0,6 „ , СЕM = 0,15+-++-++-+-=3,842 , % M 38 6,0 1,8 2,3
ln(AfM) = 11,26-3,842 -3,51= 39,75
Сталь 20Х2М2
0,17 0,3 0,3 2,1 0,25 „ --+-++-++-+--=1,534, % 38 6,0 12 1,8 2,3
ln(AfM) = 11,26-1,534-3,51 = 11,98
Сталь 30ХН2МФА 0,17 0,3 2,0 0,6 0,20
СЕ M = 0,26 +--+-++-++-++■
38 6,0 12 1,8 2,3 ln(AiM) = 11,26-0,899 -3,51= 6,6
Сталь 06НЗ
030 + 050 + М=0 02 , % ; 38 6,0 12
ln(AiM) = 11,26-0,402-3,51 = 1,01
ступить для построения графиков соответствующих удовлетворительной, ограниченной и плохой свари-ваемостям (рис 2 - 4).
Из табл. 2 видно, что чем меньше критическое время охлаждения 100 % мартенсита, тем меньше значение химического эквивалента углерода, тем выше свариваемость и тем меньше вероятность образования холодных трещин в углеродистых и легированных сталях.
При малом значении времени (1 - 10) с локальная концентрация водорода недостаточна для образования холодных трещин.
Численное значение времени, влияющее на свариваемость сталей (табл. 2) можно распределить так: (1-5) с - хорошая; (5-18) с - удовлетворительная; при AtM>18 с - ограниченная и плохая свариваемости.
Таким образом, изложенные в статье сведения будут полезны разработчикам свариваемых материалов, технологам при проектировании технологии сварки различных конструкций, студентам при изучении дисциплины «Теория сварочных процессов».
Библиографический список
Сталь 20ХГСА
СЕ« = 0,17 + 09+08+08 = 0,771, % ;
1п(Ду = 11,26-0,771-3,51=5,1
Сталь 30ХГСНА
п ^ 0,9 1,0 1,4 0,9 1 ппг 0.
СЕм = 0,27 I-1-I-:-I-:-I--=1,076 , % ; м 38 6,0 12 1,8
1п(Ду = 11,26-1,076 -3,51=8,4
Сталь 06Н3 имеет СЕм =0,402, она относится к хорошо сваривающимся сталям. Сталь 20ХГСА имеет СЕм =0,771, поэтому она относится к ограниченно сваривающимся сталям. Стали 12Х5МА, 20Х2М2, 30ХН2МФА, 30ХСНА относятся к плохо сваривающимся сталям.
Полученные в результате расчета СЕм и 1п(Ду сводим в табл. 2.
Построим графические зависимости химического эквивалента углерода от логарифма критического времени охлаждения 100 % мартенсита по группам свариваемости.
Например, для построения графика «свариваемость хорошая» необходимо из табл. 2 выбрать значения СЕм в пределах 0,2 - 0,45 % и соответствующие им значения 1п(Ду. Таким же образом нужно по-
1. Ющенко, К. А. Свариваемость и перспективные процессы сварки материалов [Текст] / К. А. Ющенко // Автоматическая сварка. - 2004. - № 9. - С. 40 - 45.
2. Справочник сварщика / Под ред. В. В. Степанова. - 3-е изд. - М. : Машиностроение, 1974. - 520 с.
3. Костин, В. А. Математические описание углеродного эквивалента как критерия оценки свариваемости сталей [Текст] / В. А. Костин // Автоматическая сварка. - 2012. - № 8. - С. 12-17.
4. Технология электрической сварки металла и сплавов плавлением [Текст] / Под ред. Б. Е. Патона. - М. : Машиностроение, 1974. - 768 с.
ЛОПАЕВ Борис Евгеньевич, кандидат технических наук, доцент (Россия), доцент кафедры «Машиностроение и материаловедение».
ХИСМАТУЛИН Роман Рафикович, студент гр. С-510
КАГАРМАНОВ Игорь Игоревич, студент гр. СМ-312
машиностроительного института.
УСТЯН Армен Манвелович, магистрант гр. СПМ-
514 машиностроительного института.
Адрес для переписки: 644050, г. Омск, пр. Мира, 11.
Статья поступила в редакцию 26-02-2015 г. © Б- Е- Лопаев, Р. Р. Хисматулин, И- И- Кагарманов, А- М- Устян
Книжная полка
Мылов, Г- В- Методологические основы автоматизации конструкторско-технологического проектирования гибких многослойных печатных плат / Г- В- Мылов, А- И- Таганов- - М- : Горячая линия-Телеком, 2014- - 167 c- - ISBN 978-5-9912-0367-8-
Изложены методологические основы, включающие в себя современную концепцию построения информационного сопровождения стадий жизненного цикла гибких многослойных печатных плат (ГМП), основы анализа и синтеза проектных конструкторско-технологических решений и информационной поддержки этапов автоматизированного проектирования и технологической подготовки производства изделий ГМП. Для специалистов, будет полезна аспирантам и студентам.
Аустенита и соответственно понижающих температуру начала мартенситного превращения стали. Наиболее часто для определения углеродного эквивалента (Сэ) используется Международного инварианта сварки:
C э = C + Mn/6 + ( + Mo + V)/5 + ( + Ni)/15,
где C, Cr, Мо, V, Cu, Ni - массовые доли элементов в стали.
2. Показатель положения состава чугуна по отношению к эвтектической точке, характеризующий его графитизации, структуру и , - углеродный определяется по уравнению:
C э = C + 0,3(Si + Р),
где C, Р - масовые доли элементов в чугуне. При C э чугун является доэвтектическим, при C э = 4,26 - эвтектическим, при C э > 4,26 - заэвтектическим;
Смотри также:
-
-
-
-
-
-
-
-
Энциклопедический словарь по металлургии. - М.: Интермет Инжиниринг . Главный редактор Н.П. Лякишев . 2000 .
Смотреть что такое "углеродный эквивалент" в других словарях:
углеродный эквивалент - — [А.С.Гольдберг. Англо русский энергетический словарь. 2006 г.] Тематики энергетика в целом EN carbon equivalent valuecarbon equivalentCE …
Углеродный эквивалент - – условная величина содержания углерода, получаемая из набора основных химических элементов арматурной стали. [Терминологический словарь по бетону и железобетону. ФГУП «НИЦ «Строительство» НИИЖБ им. А. А. Гвоздева, Москва, 2007 г. 110 стр.] … Энциклопедия терминов, определений и пояснений строительных материалов
Cэ величина, характеризующая влияние важнейших элементов на структуру и свойства серого чугуна; определяется по формуле Cэ=Cэ+0,3(Si Р). Углеродный эквивалент алюминеев чугунов равен: Cэ=C+0,25Si+0,15Al. При Cэ4,26 заэвтектическим. Углеродный… …
УГЛЕРОДНЫЙ ЭКВИВАЛЕНТ С э - величина, характеризующая влияние важнейших элементов на структуру и свойства серого чугуна; определяется по формуле Cэ=Cэ+0,3(Si P). Углеродный эквивалент алюминиевых чугунов равен: Cэ=C+0,25Si+0,15Al. При Сэ<4,26 чугун является… … Металлургический словарь
углеродный эквивалент топлива - — [А.С.Гольдберг. Англо русский энергетический словарь. 2006 г.] Тематики энергетика в целом EN carbon equivalent valueCEV … Справочник технического переводчика
Множитель, учитывающий влияние элементов, способствующих превращению (ферритизации) или препятствующих этому превращению (аустенизации) в Cr Ni сталях. К аустенитообразующим элементам, т. е. действующим аналогично Ni, относятся С, N, Mn; к… … Энциклопедический словарь по металлургии
Предмет или количество, равноценные, равнозначные или соответствующие в каком либо отношении другим и могущие служить или выражением, или заменой: Смотри также: Эквивалент никеля и хрома электрохимический эквивалент хромовый… … Энциклопедический словарь по металлургии
Количество работы, эквивалентное единице количества теплоты, переданной при теплообмене. Понятие механический эквивалент теплоты возникло в связи с тем, что исторически механическую работу и количество теплоты… … Энциклопедический словарь по металлургии
Его масса (выраженная в углеродных единицах), которая присоединяет или замещает одну атомную масса водорода или половину атомной массы кислорода. В реакциях окисления восстановления химический эквивалент… … Энциклопедический словарь по металлургии
Количество вещества, подвергаемое химическому превращению на электродах в результате прохождения через электролит 1 кулона электричества. Выражается обычно в г/Кл. Электрохимический эквивалент связан с химическим… … Энциклопедический словарь по металлургии
